1. သီအိုရီစမ်းသပ်မှုနှင့် ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာခြင်း။
၃တာယာအဆို့ရှင်များကုမ္ပဏီမှပေးသောနမူနာများ၊ 2 သည် valves ဖြစ်ပြီး 1 သည် အသုံးမပြုရသေးသော valve ဖြစ်သည်။ A နှင့် B အတွက်၊ အသုံးမပြုရသေးသောအဆို့ရှင်ကို မီးခိုးရောင်အဖြစ် မှတ်သားထားသည်။ ပြည့်စုံသောပုံ 1. အဆို့ရှင် A ၏ အပြင်ဘက်မျက်နှာပြင်သည် တိမ်၊ အဆို့ရှင် B ၏ အပြင်ဘက်မျက်နှာပြင်သည် မျက်နှာပြင်ဖြစ်ပြီး အဆို့ရှင် C ၏ အပြင်ဘက်မျက်နှာပြင်သည် မျက်နှာပြင်ဖြစ်ပြီး အဆို့ရှင် C ၏ အပြင်ဘက်မျက်နှာပြင်သည် မျက်နှာပြင်ဖြစ်သည်။ Valves A နှင့် B သည် သံချေးတက်ခြင်း ထုတ်ကုန်များဖြင့် ဖုံးအုပ်ထားသည်။ အဆို့ရှင် A နှင့် B တို့သည် အကွေးအကောက်များတွင် အက်ကွဲနေပြီး၊ ကွေး၏ အပြင်ဘက်သည် အဆို့ရှင်တစ်လျှောက်၊ အဆို့ရှင်ပါးစပ် B သည် အဆုံးအထိ အက်ကွဲနေပြီး အဆို့ရှင် A ၏ မျက်နှာပြင်ပေါ်ရှိ အက်ကွဲနေသော မျက်နှာပြင်ကြားရှိ အဖြူရောင်မြှားကို အမှတ်အသားပြုထားသည်။ အထက်ပါအချက်များမှ အက်ကြောင်းများသည် နေရာတိုင်းတွင်ရှိပြီး အက်ကြောင်းများမှာ အကြီးဆုံးဖြစ်ပြီး အက်ကြောင်းများသည် နေရာတိုင်းတွင်ရှိသည်။
ကဏ္ဍတစ်ခုဖြစ်သည်။တာယာအဆို့ရှင်A၊ B နှင့် C နမူနာများကို အကွေးမှ ဖြတ်တောက်ပြီး မျက်နှာပြင်ပုံသဏ္ဍာန်ကို ZEISS-SUPRA55 စကင်န်ဖတ် အီလက်ထရွန် အဏုစကုပ်ဖြင့် ကြည့်ရှုပြီး မိုက်ခရိုဧရိယာ ဖွဲ့စည်းမှုကို EDS ဖြင့် ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာခဲ့သည်။ ပုံ 2 (a) သည် valve B မျက်နှာပြင်၏ microstructure ကိုပြသထားသည်။ မျက်နှာပြင်ပေါ်တွင် အဖြူရောင်နှင့် တောက်ပသော အမှုန်အမွှားများစွာရှိသည်ကို တွေ့မြင်နိုင်သည် (ပုံရှိ အဖြူရောင်မြှားများဖြင့် ညွှန်ပြထားသည်)၊ အဖြူရောင်အမှုန်များ၏ EDS ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှုတွင် S ၏ ပါဝင်မှု မြင့်မားပါသည်။ အဖြူရောင်အမှုန်များ၏ စွမ်းအင်ပိုင်းခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှုရလဒ်များကို ပုံ 2(ခ) တွင် ပြထားသည်။
ပုံ 2 (c) နှင့် (e) တို့သည် valve B ၏ မျက်နှာပြင်သေးငယ်သောတည်ဆောက်ပုံများဖြစ်သည်။ ပုံ 2 (ဂ) မှ မျက်နှာပြင်အား သံချေးတက်ခြင်းထုတ်ကုန်များဖြင့် လုံးလုံးလျားလျားနီးပါး ဖုံးလွှမ်းထားကြောင်း၊ စွမ်းအင် spectrum ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာခြင်းဖြင့် ချေးထွက်ပစ္စည်းများ၏ အဆိပ်ဖြစ်စေသောဒြပ်စင်များကို အဓိကအားဖြင့် S၊ Cl နှင့် O တို့ပါ၀င်သည်၊ S ၏ပါဝင်မှုသည် ပိုများပြီး စွမ်းအင်ကဏ္ဍခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှုရလဒ်များကို ပြထားသည်။ 2 (တွင်ပြထားသည်။ ပုံ 2(င) မှ အဆို့ရှင် A ၏ မျက်နှာပြင်ပေါ်တွင် သေးငယ်သောအက်ကွဲမှုများ ရှိနေကြောင်းကို တွေ့မြင်နိုင်ပါသည်။ ပုံ 2(စ) နှင့် (g) များသည် valve C ၏ မျက်နှာပြင် micro-morphologies များဖြစ်ပြီး မျက်နှာပြင်ကိုလည်း သံချေးတက်နေသော ထုတ်ကုန်များဖြင့် လုံးလုံးလျားလျား ဖုံးအုပ်ထားပြီး၊ အဆိပ်ဖြစ်စေသော ဒြပ်စင်များသည် ပုံ 2(e) နှင့် ဆင်တူသော S၊ Cl နှင့် O တို့ ပါဝင်ပါသည်။ ကွဲအက်ရခြင်းအကြောင်းရင်းမှာ valve မျက်နှာပြင်ပေါ်ရှိ သံချေးတက်ခြင်းဆိုင်ရာ ထုတ်ကုန်ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှုမှ stress corrosion cracking (SCC) ဖြစ်နိုင်သည်။ ပုံ 2(h) သည် valve C ၏ မျက်နှာပြင်အသေးစားဖွဲ့စည်းပုံလည်းဖြစ်သည်။ မျက်နှာပြင်သည် အတော်လေးသန့်ရှင်းကြောင်းတွေ့မြင်နိုင်ပြီး EDS မှ ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာသော မျက်နှာပြင်၏ဓာတုဖွဲ့စည်းပုံသည် ကြေးနီသတ္တုစပ်နှင့်ဆင်တူပြီး valve ကို corrosion မရှိကြောင်းဖော်ပြသည်။ အဆို့ရှင်မျက်နှာပြင်သုံးခု၏ အဏုကြည့်ရုပ်ပုံသဏ္ဌာန်နှင့် ဓာတုဗေဒဖွဲ့စည်းပုံကို နှိုင်းယှဉ်ခြင်းဖြင့်၊ ၎င်းသည် ပတ်ဝန်းကျင်ပတ်ဝန်းကျင်တွင် S၊ O နှင့် Cl ကဲ့သို့သော အဆိပ်သင့်သည့်မီဒီယာများရှိကြောင်း ပြသထားသည်။
valve B ၏အက်ကွဲကြောင်းကို bending test ဖြင့်ဖွင့်ခဲ့ပြီး၊ အက်ကွဲသည် valve ၏ဖြတ်ပိုင်းတစ်ခုလုံးကိုမထိဘဲ၊ backbend ၏ဘေးဘက်တွင်အက်ကွဲသွားပြီး valve ၏ backbend နှင့်ဆန့်ကျင်ဘက်ဘက်ခြမ်းတွင်ကွဲအက်ခြင်းမရှိကြောင်းတွေ့ရှိခဲ့သည်။ အရိုးကျိုးခြင်း၏ အမြင်အာရုံကို စစ်ဆေးခြင်းတွင် အရိုးကျိုးခြင်း၏အရောင်သည် မည်းနေကြောင်းပြသပြီး အရိုးကျိုးသွားသော အစိတ်အပိုင်းများသည် ပုပ်သွားကြောင်းပြသကာ အချို့သောအရိုးကျိုးများသည် အရောင်မဲလာကာ ယင်းအစိတ်အပိုင်းများတွင် ချေးယူမှုပိုမိုပြင်းထန်ကြောင်း ညွှန်ပြသည်။ ပုံ 3 တွင်ပြထားသည့်အတိုင်း valve B ကျိုးသွားခြင်းကို စကင်န်ဖတ်ထားသော အီလက်ထရွန်အဏုကြည့်မှန်ဘီလူးဖြင့် ကြည့်ရှုခဲ့သည်။ ပုံ 3 (a) သည် valve B ကျိုးခြင်း၏ macroscopic အသွင်အပြင်ကို ပြသထားသည်။ အဆို့ရှင်အနီးရှိ အပြင်ဘက်အရိုးကျိုးမှုကို သံချေးတက်သည့်ပစ္စည်းများဖြင့် ဖုံးအုပ်ထားပြီး ပတ်ဝန်းကျင်ပတ်ဝန်းကျင်တွင် အဆိပ်ဖြစ်စေသောမီဒီယာများရှိနေခြင်းကို ညွှန်ပြနေပြန်သည်။ စွမ်းအင်ကဏ္ဍခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှုအရ၊ သံချေးတက်ခြင်းထုတ်ကုန်၏ ဓာတုဗေဒအစိတ်အပိုင်းများသည် အဓိကအားဖြင့် S၊ Cl နှင့် O များဖြစ်ပြီး၊ ပုံ 3(ခ) တွင်ပြထားသည့်အတိုင်း S နှင့် O ၏ပါဝင်ပစ္စည်းများသည် အတော်လေးမြင့်မားပါသည်။ ကျိုးနေသောမျက်နှာပြင်ကို လေ့လာကြည့်ရာ အက်ကွဲကြီးထွားမှုပုံစံသည် ပုံဆောင်ခဲအမျိုးအစားတစ်လျှောက်တွင် ရှိနေသည်ကို တွေ့ရှိရသည်။ ပုံ 3(c) တွင် ပြထားသည့်အတိုင်း မြင့်မားသော ချဲ့ထွင်မှုဖြင့် ကျိုးနေသော အက်ကွဲကြောင်း အများအပြားကိုလည်း တွေ့မြင်နိုင်သည်။ အလယ်တန်းအက်ကြောင်းများကို ပုံတွင် အဖြူရောင်မြှားများဖြင့် မှတ်သားထားသည်။ သံချေးတက်ခြင်း ထုတ်ကုန်များနှင့် အရိုးကျိုးခြင်း မျက်နှာပြင်ပေါ်ရှိ အက်ကွဲကြီးထွားမှုပုံစံများသည် စိတ်ဖိစီးမှု ချေးကွဲအက်ခြင်း၏ ဝိသေသလက္ခဏာများကို ထပ်မံပြသသည်။
အဆို့ရှင် A ၏အရိုးကျိုးခြင်းကို မဖွင့်ရသေးပါ၊ (အက်ကွဲနေသောအနေအထားအပါအဝင် အဆို့ရှင်၏အပိုင်းကိုဖယ်ရှားပါ)၊ အဆို့ရှင်၏အရိုးအပိုင်းကိုကြိတ်ကာ ပွတ်ကာ Fe Cl3 (5 g) +HCl (50 mL) + C2H5OH (100 mL) ဖြေရှင်းချက်အား ထွင်းထုထားပြီး သတ္တုပုံသဏ္ဍာန်ဖွဲ့စည်းပုံနှင့် အက်ကွဲကြီးထွားမှုကို A microsissxm ဖြင့် စောင့်ကြည့်လေ့လာခဲ့သည်။ ပုံ 4 (a) သည် α+β dual-phase တည်ဆောက်ပုံဖြစ်သည့် valve ၏ metallographic structure ကိုပြသထားပြီး β သည် အတော်လေးကောင်းမွန်ပြီး သေးငယ်ပြီး α-phase matrix တွင် ဖြန့်ဝေထားသည်။ ပတ်ပတ်လည်အက်ကြောင်းများမှ အက်ကွဲထွက်ခြင်းပုံစံများကို ပုံ 4(a), (b) တွင်ပြသထားသည်။ အက်ကွဲမျက်နှာပြင်များသည် သံချေးတက်သည့် ထုတ်ကုန်များဖြင့် ပြည့်နေသောကြောင့် အက်ကွဲမျက်နှာပြင်နှစ်ခုကြား ကွာဟချက်မှာ ကျယ်ဝန်းပြီး အက်ကွဲပျံ့နှံ့မှုပုံစံများကို ခွဲခြားရန် ခက်ခဲသည်။ bifurcation ဖြစ်စဉ်။ အလယ်တန်းအက်ကွဲကြောင်းများစွာ (ပုံတွင် အဖြူရောင်မြှားများဖြင့် အမှတ်အသားပြုထားသည်) ကိုလည်း ဤမူလတန်းအက်ကြောင်းတွင် တွေ့ရသည်၊ ပုံ 4(ဂ) ကိုကြည့်ပါ၊ ထိုနောက်ဆက်တွဲအက်ကြောင်းများသည် စပါးပင်တစ်လျှောက်တွင် ပြန့်ပွားသွားပါသည်။ ထွင်းထားသောအဆို့ရှင်နမူနာကို SEM မှလေ့လာတွေ့ရှိခဲ့ပြီး ပင်မအက်ကွဲနှင့်အပြိုင် အခြားနေရာများတွင် မိုက်ခရိုအက်ကြောင်းများစွာရှိကြောင်း တွေ့ရှိခဲ့သည်။ ဤမိုက်ခရိုအက်ကွဲများသည် မျက်နှာပြင်မှအစပြုကာ အဆို့ရှင်၏အတွင်းပိုင်းအထိ ကျယ်ပြန့်လာသည်။ အက်ကွဲကြောင်းများသည် ကောက်နှံတစ်လျှောက်တွင် ပြန့်ကျဲနေပြီး ပုံ ၄ (ဂ)၊ (ဃ) ကိုကြည့်ပါ။ ဤ microcracks များ၏ ပတ်ဝန်းကျင်နှင့် ဖိစီးမှုအခြေအနေသည် ပင်မအက်ကွဲနှင့် နီးပါးတူညီသောကြောင့် ပင်မအက်ကွဲ၏ ပြန့်ပွားမှုပုံစံသည် အဆို့ရှင် B ၏အရိုးကျိုးမှုကို စူးစမ်းလေ့လာခြင်းဖြင့် အတည်ပြုထားသည့် ပင်မအက်ကွဲ၏ ပြန့်ပွားမှုပုံစံကိုလည်း နိဂုံးချုပ်နိုင်သည်။
2. ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာခြင်းနှင့် ဆွေးနွေးခြင်း။
အနှစ်ချုပ်ရလျှင် valve ၏ ပျက်စီးမှုသည် SO2 ကြောင့်ဖြစ်သော stress corrosion cracking ကြောင့်ဖြစ်သည်ဟု ကောက်ချက်ချနိုင်သည်။ Stress corrosion ကွဲအက်ခြင်း ယေဘုယျအားဖြင့် အခြေအနေသုံးမျိုးနှင့် ကိုက်ညီရန် လိုအပ်သည်- (1) stress corrosion မှ အာရုံခံပစ္စည်းများ၊ (2) ကြေးနီသတ္တုစပ်များသို့ အဆိပ်သင့်သော အလတ်စား၊ (၃) စိတ်ဖိစီးမှုအခြေအနေများ။
သန့်စင်သောသတ္တုများသည် ဖိစီးမှုဒဏ်ကို မခံရကြောင်း ယေဘုယျအားဖြင့် ယုံကြည်ကြပြီး သတ္တုစပ်များအားလုံးသည် ဒီဂရီအမျိုးမျိုးအထိ ဖိစီးမှုဒဏ်ကို ခံနိုင်ရည်ရှိကြသည်။ ကြေးဝါပစ္စည်းများအတွက်၊ dual-phase တည်ဆောက်ပုံသည် single-phase တည်ဆောက်မှုထက် stress corrosion ခံနိုင်ရည်ပိုမိုမြင့်မားသည်ဟု ယေဘူယျအားဖြင့် ယုံကြည်ကြသည်။ ကြေးဝါပစ္စည်းတွင် Zn ပါဝင်မှု 20% ကျော်လွန်သောအခါ ၎င်းတွင် stress corrosion ခံနိုင်ရည် မြင့်မားပြီး Zn ပါဝင်မှု မြင့်မားလေ၊ stress corrosion ခံနိုင်ရည် မြင့်မားလေဖြစ်ကြောင်း စာပေတွင် အစီရင်ခံထားသည်။ ဤကိစ္စတွင်ရှိဓာတ်ငွေ့ nozzle ၏ metallographic ဖွဲ့စည်းပုံသည် α+β dual-phase အလွိုင်းဖြစ်ပြီး Zn ပါဝင်မှုသည် 35% ခန့်ရှိပြီး 20% ကျော်လွန်သောကြောင့် ၎င်းတွင် stress corrosion sensitivity မြင့်မားပြီး stress corrosion cracking အတွက် လိုအပ်သော ပစ္စည်းအခြေအနေများနှင့် ကိုက်ညီပါသည်။
ကြေးဝါပစ္စည်းများအတွက်၊ အအေးခံခြင်းပုံစံပြောင်းလဲပြီးနောက် ဖိစီးမှုသက်သာရာရစေသော လျှပ်စီးကြောင်းကို မလုပ်ဆောင်ပါက၊ သင့်လျော်သော ဖိအားအခြေအနေများနှင့် သံချေးတက်သောပတ်ဝန်းကျင်အောက်တွင် ဖိစီးမှုဒဏ်ကို ခံစားရမည်ဖြစ်ပါသည်။ stress corrosion cracking ဖြစ်စေသော stress သည် ယေဘူယျအားဖြင့် local tensile stress ဖြစ်ပြီး stress သို့မဟုတ် residual stress ကို အသုံးချနိုင်သည်။ ထရပ်ကားတာယာကို ဖောင်းပွပြီးနောက်၊ တာယာအတွင်းရှိ ဖိအားမြင့်မားမှုကြောင့် လေနိုဇယ်၏ axial direction တစ်လျှောက် ဆန့်နိုင်အားဖိစီးမှုကို ထုတ်ပေးမည်ဖြစ်ပြီး၊ ၎င်းသည် တာယာအတွင်းရှိ ပတ်၀န်းကျင်ရှိ အက်ကြောင်းများကို ဖြစ်စေသည်။ တာယာ၏အတွင်းပိုင်းဖိအားကြောင့် ဖြစ်ပေါ်လာသော ဆန့်နိုင်အားအား σ=p R/2t အရ ရိုးရှင်းစွာ တွက်ချက်နိုင်သည် (p သည် တာယာ၏ အတွင်းဖိအား၊ R သည် အဆို့ရှင်၏ အတွင်းအချင်းဖြစ်ပြီး t သည် အဆို့ရှင်၏ နံရံအထူ) ဖြစ်သည်။ သို့သော်လည်း ယေဘူယျအားဖြင့် တာယာ၏အတွင်းပိုင်းဖိအားမှထုတ်ပေးသော tensile stress သည် အလွန်မကြီးဘဲ ကျန်ရှိသော stress ၏အကျိုးသက်ရောက်မှုကို ထည့်သွင်းစဉ်းစားသင့်သည်။ ဓာတ်ငွေ့ နော်ဇယ်များ၏ ကွဲအက်နေသော အနေအထားများသည် နောက်ကျောဘက်တွင် ရှိပြီး၊ နောက်ဘက်ဘန့်တွင် ကျန်နေသော ပုံသဏ္ဍာန်မှာ ကြီးမားပြီး ကျန်ရှိသော tensile stress လည်း ရှိနေကြောင်း ထင်ရှားပါသည်။ တကယ်တော့၊ လက်တွေ့ကျသော ကြေးနီသတ္တုစပ် အစိတ်အပိုင်းများစွာတွင်၊ ဒီဇိုင်းဖိစီးမှုများကြောင့် ဖြစ်ပေါ်လာသော ဖိစီးမှု သံချေးတက်ခြင်းမှာ ရှားရှားပါးပါးဖြစ်ပြီး အများစုမှာ မမြင်နိုင်၊ လျစ်လျူမရှုနိုင်သော အကြွင်းအကျန်ဖိအားများကြောင့် ဖြစ်ရသည်။ ဤကိစ္စတွင်၊ အဆို့ရှင်၏နောက်ဘက်အကွေးတွင်၊ တာယာ၏အတွင်းပိုင်းဖိအားမှထုတ်ပေးသော tensile stress ၏ ဦးတည်ချက်သည် ကျန်ရှိသောဖိစီးမှု၏ ဦးတည်ချက်နှင့်ကိုက်ညီပြီး အဆိုပါ stresses နှစ်ခု၏ superposition သည် SCC အတွက် stress condition ကိုပေးပါသည်။
3. နိဂုံးနှင့် အကြံပြုချက်များ
နိဂုံး-
ကွဲအက်၏။တာယာအဆို့ရှင်အဓိကအားဖြင့် SO2 ကြောင့်ဖြစ်သော stress corrosion cracking ကြောင့်ဖြစ်သည်။
အကြံပြုချက်
(၁) ပတ်ဝန်းကျင်ရှိ အဆိပ်အတောက်ဖြစ်စေသည့် အရင်းအမြစ်ကို ခြေရာခံပါ။တာယာအဆို့ရှင်နှင့် အနီးနားရှိ အဆိပ်သင့်သည့် ကြားခံနှင့် တိုက်ရိုက်ထိတွေ့မှုကို ရှောင်ရှားရန် ကြိုးစားပါ။ ဥပမာအားဖြင့်၊ သံချေးတက်ခြင်းကို ဆန့်ကျင်သော အလွှာတစ်ခုသည် valve ၏ မျက်နှာပြင်သို့ သက်ရောက်နိုင်သည်။
(၂) ကွေးပြီး ကွေးပြီးနောက် ဖိစီးမှုကို သက်သာစေခြင်းကဲ့သို့သော သင့်လျော်သော လုပ်ငန်းစဉ်များဖြင့် အအေးလုပ်ငန်း၏ ကျန်နေသော ဆန့်နိုင်အားဖိအားကို ဖယ်ရှားနိုင်သည်။
စာတိုက်အချိန်- စက်တင်ဘာ-၂၃-၂၀၂၂
